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粘结相对烧结矿强度的影响机理及其合理组分的探讨
作 者: 李光森
导 师: 沈峰满
学 校: 东北大学
专 业: 钢铁冶金
关键词: 烧结矿 粘结相 流动性 液相生成能力 润湿性 抗折抗压强度 成品率 烧结杯利用系数 转鼓强度
分类号: TF046.4
类 型: 博士论文
年 份: 2008年
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内容摘要
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烧结矿是由粘结相和铁矿物相组成的人造块矿。在烧结过程中,烧结原料中的不同矿物通过固相反应生成低熔点化合物,在高温条件下形成液相,液相冷却凝结后就形成烧结矿中的粘结相。粘结相组分约占烧结矿的30%~35%。粘结相的成分和矿物组成取决于烧结原料的成分、烧结温度的高低(与配碳量有关)和烧结矿的冷却过程。随烧结原料不同和烧结工艺的改变,其组分和矿物组成都要发生变化。高碱度烧结矿中的粘结相以铁酸钙为主,自熔性烧结矿以硅酸盐为主。粘结相的物性包括其流动性(液态时)、液相生成能力、润湿性和自身的强度性能。流动性影响粘结相在烧结矿中均匀分布,液相生成能力影响烧结过程中液相的生成量,润湿性影响粘结相与铁矿物间的粘结强度,粘结相自身强度直接决定着烧结矿的强度。本文主要考察粘结相的物性对烧结矿冷态强度的影响机理,以期得到保证烧结矿具有较好强度的合理粘结相组分。对烧结矿粘结相的组成进行EPMA分析,根据分析结果用化学试剂配制粘结相,研究粘结相组分对粘结相物性影响的规律。结果表明:(1)高碱度烧结矿中的铁酸钙粘结相流动性试验结果表明:无杂质时,nCaO:nFe2O3=1:1时,铁酸钙粘结相的流动性最好;nCaO:nFe2O3=1:1下,粘结相中添加MgO, SiO2或Al2O3都使流动性变差。液相生成能力试验结果表明:nCaO:nFe2O3=1:1(无杂质)时,铁酸盐粘结相的液相生成能力最好;nCaO:nFe2O3=1:1下,添加Mg0使铁酸盐粘结相的液相生成能力变差,适量的Si02和Al2O3能改善粘结相的液相生成能力。润湿性试验结果表明:nCaO:nFe2O3=1:1(无杂质)时,铁酸盐粘结相的润湿性最好;nCaO:nFe2O3=1:1下,添加MgO, SiO2或Al2O3都使粘结相的润湿性变差。粘结相自身的强度试验结果表明:无杂质条件下,nCaO:nFe2O3=1:2时,粘结相的抗压和抗折强度最高;nCaO:nFe2O3=1:1下,添加MgO使粘结相的抗折、抗压强度降低,适量的Si02能提高粘结相的抗折、抗压强度,Al2O3含量增加不利于提高粘结相的抗折抗压强度。(2)自熔性烧结矿中的硅酸盐粘结相流动性试验结果表明:当碱度(w(CaO)/w(SiO2))为1.40时,粘结相的流动性最好;碱度为1.18时,适量的MgO能改善粘结相的流动性,CaF2和FeO含量的增加,粘结相的流动性变好。液相生成能力试验结果表明:当碱度(w(CaO)/w(SiO2))为1.18时,粘结相的液相生成能力最好;相同碱度(1.18),MgO含量为1.97%时,粘结相的液相生成能力最好;相同碱度(1.18),CaF2和FeO含量增加能改善粘结相的液相生成能力。润湿性试验结果表明:当碱度(w(CaO)/w(SiO2))为1.18时,粘结相对Fe304的润湿性最好,添加MgO使粘结相的润湿性变差,CaF2和FeO含量增加能改善粘结相的润湿性。粘结相自身的强度试验结果表明:当碱度为1.18时,粘结相的抗折、抗压强度最高,当碱度大于(或等于)1.40时,粘结相熔融冷却后,产生明显的粉化现象;相同碱度(1.18),添加MgO使粘结相的抗折、抗压强度降低,少量的CaF2能提高粘结相的抗折、抗压强度,FeO含量为3.86%时,粘结相的抗折、抗压强度最高。(3)烧结试验验证通过粘结相物性试验得到,合理的铁酸钙粘结相组分为nCaO:nFe2O3=1:1,MgO和Al2O3含量越低越好,SiO2的含量为3%;合理的硅酸盐粘结相组分为,碱度(w(CaO)/w(SiO2))1.18, w(MgO)1.97%, w(CaF2)4.42%, w(FeO)7.53%。高碱度烧结矿的烧结试验结果表明:不同碱度(w(CaO)/w(SiO2))条件下,碱度为2.0时,烧结的成品率最高,烧结时间最短,烧结杯利用系数最高,烧结矿转鼓指数随碱度的增加而升高。在碱度(w(CaO)/w(SiO2))2.0条件下:随着MgO含量的增加,烧结矿的成品率降低,烧结时间变长,烧结杯利用系数降低,烧结矿的转鼓指数逐渐降低;随着铁精矿中Si02含量的降低,烧结时间有所延长,成品率和烧结杯利用系数略有降低,转鼓指数显著降低;随着铁精矿中Al2O3含量的增加,烧结成品率、烧结利用系数和烧结垂速都有所降低,烧结矿的转鼓指数随Al2O3含量的增加而降低。综上所述,铁酸钙粘结相物性的研究和烧结试验结果表明,碱度大于1.8时,烧结矿的强度随碱度升高而提高,但烧结矿的TFe品位降低,因而碱度不宜过高;添加MgO和Al2O3都不利于烧结矿强度的提高;适量的SiO2是烧结过程中形成一定数量液相的前提,当铁精矿中SiO2含量低时可适当提高碱度来保证烧结过程中的液相量。通过对硅酸盐粘结相物性的研究,解释了包钢第三代烧结矿具有较好强度的原因。
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全文目录
摘要 5-8 ABSTRACT 8-11 目录 11-15 第一章 绪论 15-38 1.1 烧结过程基本理论和工艺 15-20 1.1.1 烧结过程及烧结生产的意义 15 1.1.2 烧结料层中的物理变化及化学反应 15-17 1.1.3 烧结过程中的固相反应 17-18 1.1.4 烧结过程中的液相 18-20 1.2 烧结矿的矿物组成及结构 20-23 1.2.1 烧结矿的矿物组成 20 1.2.2 烧结矿的结构 20-21 1.2.3 矿物组成和结构对烧结矿质量的影响 21-23 1.3 烧结矿中粘结相的物理特性 23-33 1.3.1 粘度 23-26 1.3.2 表面张力 26-30 1.3.3 熔化特性 30-31 1.3.4 润湿性 31-32 1.3.5 其它物理性质 32-33 1.4 包钢含氟烧结矿的研究 33-36 1.4.1 含氟铁精矿的特性 33 1.4.2 含氟烧结矿的矿物组成和结构 33-35 1.4.3 包钢第三代自熔性烧结矿发展历程 35-36 1.5 课题的提出及研究内容 36-37 1.6 本论文的主要创新点 37-38 第二章 烧结矿中粘结相组分分析 38-44 2.1 普通高碱度烧结矿中粘结相组分 38-40 2.2 包钢第三代烧结矿中粘结相组分 40-42 2.3 小结 42-44 第三章 粘结相组分对流动性影响的研究 44-63 3.1 试验原料及粘结相的配制 44-45 3.2 粘结相的流动性测定方法 45-52 3.2.1 铁酸钙粘结相流动性的测定 45-46 3.2.2 硅酸盐粘结相流动性的测定 46-51 3.2.3 流动性的重现性 51-52 3.3 粘结相的流动性试验结果及分析 52-62 3.3.1 铁酸钙粘结相的流动性 52-55 3.3.2 硅酸盐粘结相的流动性 55-62 3.4 粘结相流动性小结 62-63 第四章 粘结相组分对液相生成能力影响的研究 63-78 4.1 粘结相液相生成能力的测定方法 63-66 4.1.1 试验设备 63 4.1.2 特征熔化温度和熔化时间的定义 63-64 4.1.3 试验方法 64-66 4.1.4 试验步骤 66 4.1.5 液相生成能力的重现性 66 4.2 粘结相的液相生成能力试验结果及分析 66-77 4.2.1 铁酸钙粘结相的液相生成能力 66-71 4.2.2 硅酸盐粘结相的液相生成能力 71-77 4.3 液相生成能力小结 77-78 第五章 粘结相组分对润湿性影响的研究 78-87 5.1 粘结相润湿性的测定方法 78-80 5.1.1 试验设备及测定方法 78 5.1.2 试样与垫片的制备 78-79 5.1.3 试验步骤 79-80 5.1.4 润湿性的重现性 80 5.2 粘结相的润湿性试验结果及分析 80-86 5.2.1 铁酸钙粘结相的润湿性 80-83 5.2.2 硅酸盐粘结相的润湿性 83-86 5.3 润湿性小结 86-87 第六章 粘结相组分对自身强度影响的研究 87-102 6.1 粘结相自身强度的测定方法 87-89 6.1.1 试验设备 87-88 6.1.2 测抗折抗压强度试样制备 88-89 6.1.3 试验步骤 89 6.1.4 粘结相自身强度的重现性 89 6.2 粘结相的自身强度试验结果及分析 89-101 6.2.1 铁酸钙粘结相的自身强度 89-96 6.2.2 硅酸盐粘结相的自身强度 96-101 6.3 自身强度小结 101-102 第七章 合理粘结相的组分及烧结试验验证 102-113 7.1 普通高碱度烧结矿 102-109 7.1.1 合理的铁酸钙粘结相组分 102 7.1.2 高碱度烧结矿烧结杯试验 102-105 7.1.3 试验结果及分析 105-109 7.2 含氟自熔性烧结矿 109-110 7.2.1 合理的硅酸盐粘结相组分 109-110 7.2.2 包钢自熔性烧结矿生产实践 110 7.3 小结 110-111 7.4 未来展望 111-113 第八章 结论 113-116 参考文献 116-124 致谢 124-125 攻读博士学位期间所发表的学术论文 125-128 作者简介 128-129 论文包含图、表、公式及文献 129
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中图分类: > 工业技术 > 冶金工业 > 一般性问题 > 冶炼原料及矿石预处理 > 矿石预处理、烧结、团矿 > 烧结
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